Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска

Знание величины активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя (АД) позволяет при измеренных фазных токах и напряжениях получить оценку потокосцепления статора, а затем и электромагнитного момента [1]. Несмотря на то, что активное сопротивление обмотки статора RS доступно для прямого измерения, в производственных условиях это во многих случаях нецелесообразно или недопустимо из-за необходимости отключения обмотки статора от сети и использования измерительной аппаратуры.

Существующие методы косвенного определения величины RS, основанные, например, на получении оценки с использованием фильтра Калмана [2], требуют специальной настройки вычислительного процесса. Это является препятствием для создания автоматических идентификаторов состояния АД.

Для этих целей предлагается другой способ определения величины RS, в котором используется информация о фазных токах и напряжениях АД, полученная из опыта пуска.

Для модели АД в системе координат, приведенной к статору, справедлива следующая зависимость [3]:

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 1

которая при нулевых начальных условиях (перед пуском машину можно считать размагниченной), может быть представлена в виде:

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 2

Здесь ψ, u, i — соответственно потокосцепление, напряжение и ток фазы α.

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 3
Изменение тока статора при пуске АД

Будем исходить из предположения, что в установившемся режиме работы АД постоянная составляющая потокосцепления ψ0 отсутствует, тогда

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 4

где t1, t2 — моменты времени, сдвинутые на 180°. Подставив (1) в (2), получим:

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 5

Выражение (3) является основой вычислительного процесса для определения величины Rs.

Нами разработаны программные средства, в автоматическом режиме реализующие указанный способ. Момент времени t1 (см. рисунок), соответствующий выходу АД на статический режим работы, определяется при анализе модуля вектора тока статора. Будем считать режим установившимся, если значение вектора тока не отклоняется от среднего более чем на 15% в течение 2-3 периодов сетевого напряжения.

Поскольку в измеренных фазных напряжениях и токах присутствует некоторая постоянная составляющая погрешности, вызванная процессами в измерительной системе, то при интегрировании токов и напряжений возможно проявление эффекта «постоянного смещения», что приведет к уменьшению точности определения величины Rs.

Для устранения постоянной составляющей погрешности, в установившемся режиме вычисляются средние значения токов и напряжений за период, которые затем вычитаются из измеренных данных.

Компьютерное моделирование показало, что для получения наиболее достоверного значения Rs по выражению (3), из двух фаз α и β следует выбирать ту, для которой величина

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 6

либо

Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска 7

будет большей по модулю. Из (1) и (2) следует, что если в какой-то фазе эта величина окажется относительно малой, то постоянная составляющая вычисленного потокосцепления этой фазы будет меньше зависеть от RS и, соответственно, погрешность вычисления сопротивления по данной фазе будет большей.

Экспериментальная проверка описанного способа проводилась на универсальном испытательном стенде [4] с двигателем 4АМ80А4. При измеренном значении — 7,5 Ом, полученное путем вычисления значение сопротивления составило 7,48 Ом, что подтверждает возможность применения данного способа для идентификации АД.

Список литературы

  1. Hurst, K.D., Habetler, T.G., Griva, G, Profumo.F., «Zero Speed tacholess IM Torque Control:Simply a matter of Stator Voltage Integration», IEEE Transactions on Industry Applications, Vol. 34, No. 4, July/August 1998, pp. 790-795.
  2. Каширских В.Г., Завьялов B.M. Идентификация параметров обмотки статора и цепи намагничивания асинхронного двигателя с помощью расширенного фильтра Калмана // Вести. КузГТУ, 2002, — №3. — С. 17-21.
  3. Копылов И.П. Электромеханические преобразователи энергии. — М.: Энергия, 1973. — 400 с.
  4. Каширских В.Г., Завьялов В.М., Нестеровский А.В., Переверзев С.С. Универсальный компьютеризированный испытательный стенд // Автоматизированный электропривод и промышленная электроника в металлургической и горно-топливной отраслях: Труды Второй Всероссийской науч.-практ. конф. «АЭПЭ’2004» / Сиб. гос. индустр. ун-т. — Новокузнецк, 2004. — С. 90-93.

Источник: Определение активного сопротивления обмотки статора асинхронного двигателя по опыту пуска / В.Г. Каширских, А.В. Нестеровский // Вестник КузГТУ. — 2004. — №6.2. — C. 64-65.

Добавить комментарий

Gekoms LLC

Коллектив экспертов большая часть опыта и знаний которых востребованы в области промышленной автоматизации, разработки технически сложного оборудования, программировании АСУТП, управлении электроприводом. Телефон: +7(812) 317-00-87 Email: info@gekoms.com Сайт: https://gekoms.org